Пресметка на објекти за реакција за производство на експлозиви. Федерален закон (16). Листа на користени литератури

Пресметка на ефектите од експлозијата

Внатре технолошка опрема

Развојот на хемиската индустрија е проследен со зголемување на обемот на производство, инсталации на инсталации и апарати и компликација на технолошките процеси и режимите за управување со производството. Поради компликацијата и зголемувањето на производството, несреќите што се појавуваат се повеќе сериозни последици. Посебна опасност е хемиска, експлозивна продукција, нуклеарни централи, магацини на експлозивни и запаливи супстанции, муниција, како и садови и резервоари наменети за складирање и транспортирање на нафтени производи и течни гасови.

Во моментов, во светот, се повеќе и повеќе внимание се посветува на прашањата за обезбедување на високо ниво на заштита на животната средина, безбедноста на животот и заштита на трудот. Еден од можните начини за намалување на ризикот од вонредни ситуации на индустриските капацитети е анализата на несреќите. Тие се базираат на мерки за спречување на несреќи и спречување на опасни последици.

Еден од видовите на несреќи во индустриските капацитети се експлозии на технолошка опрема. Експлозијата на опремата ја носи потенцијалната опасност од поразот на луѓето и има деструктивна способност.

Експлозијата (експлозивна трансформација) е процес на брза физичка или хемиска трансформација на супстанција придружена со транзицијата на потенцијалната енергија на оваа супстанција во механичката енергија на движење или уништување. Во зависност од видот на енергетски превозник и условите за ослободување на енергија, експлозијата ги разликува хемиските и физичките извори на енергија.

Физичката експлозија може да биде предизвикана од ненадејно уништување на садот со компримиран гас или со прегреана течност, мешање на прегреените цврсти материи (се топи) со ладни течности итн.

Изворот на хемиска експлозија е брза самостојна егзотермички реакции на интеракција на запаливи супстанции со оксидирачки агенси или термичко распаѓање на нестабилните соединенија.

Физички експлозии во опрема

Физичките експлозии, по правило, се поврзани со експлозии на бродови од гасови или пареи.

Во хемиската технологија, често е неопходно намерно компресирање на инертните и запалните гасови, трошење електрични, топлински или други видови на енергија. Во исто време, компримиран гас (парови) е во херметичките уреди од различни геометриски форми и волумени. Меѓутоа, во некои случаи, компресијата на гасови (пареа) во технолошки системи се јавува случајно поради преоптоварувањето на регулираната стапка на греење со надворешна течност за ладење.

Во експлозиите на садовите под притисок може да се појават тешки удари со шок, се формираат голем број фрагменти, што доведува до сериозно уништување и повреда. Во исто време, вкупната енергија на експлозијата поминува главно во енергијата на шок бран и кинетичката енергија на фрагментите.

Многу течности се складираат или се користат во услови кога притисокот на нивните испарувања значително го надминува атмосферата. На пример, енергијата за прегревање на течностите може да биде извор на чисто физички експлозии, со интензивно мешање на течности со различни температури, со течен контакт со метални топи и загреани цврсти тела. Во исто време, не постојат хемиски трансформации, а енергијата на прегревање се троши за испарување, што може да се случи со толку брзина што се појавува шок. Масата на формираните испарувања и стапката на испарување се определува со материјалните и термичките салда на двата можни модели на вонредни ситуации: 1) дисипација на топлина со испарување се јавува со постојан волумен; 2) дисипацијата на топлина, додека одржувањето на обемот го следи проширувањето со зачувување на термичка рамнотежа.

Кога мешаат две течности со значително различни температури, можни се феномени на физичко детонација со формирањето на облак од течни капки на една од компонентите.

Во индустриските претпријатија неутрални (не-запаливи) компресирани гасови - азот, јаглерод диоксид, фреоните, воздухот - во големи количини се главно во сферични гасови со висок притисок.

На 9 јули 1988 година, експлозија на топката газволдер на компресиран воздух од 600 м3 (радиус на сферата од 5,25 м), изработена од дебелина од 16 mm од 16 mm и е пресметана за работа под притисок од 0,8 MPa. Претходната од експлозијата (2.3 МПА) му претходеше бавно зголемување на притисокот на силата на приносот на челикот, од кој беше произведен.

Топката газогелдер беше дел од технолошката единица на производството на карбамидот, пуштени во употреба во април 1988 година. Воздухот во везаголот дојде од општата фабрика технолошка линија преку вентилот за враќање и зајакнување. Гасот Goodder не беше опремен со алатки за помош на притисок, бидејќи максималниот можен воздушен притисок (0,8 MPa) беше обезбеден со негово стабилизација во технолошкиот систем и карактеристиките на воздушните компресори тип VP-50-8. Контролата на притисокот беше спроведена од местото и регистрирањето на мерачите на притисокот на контролната табла.

Од gazgolder, воздухот дејствувал на системот на цевководи за технолошки потреби, вклучувајќи го и поделбата на CO2 чистење од запаливи нечистотии. Во оваа поделба на воздухот од везаголот беше отпуштен преку гасоводот со дијаметар од 150 mm во линијата за празнење на типот на CO2 "Babet", кој работи под притисок од 2,3 MPa и истовремено е приемна линија на брановиден до 10.0 MPA клип компресор (4dB-210-10); На испорачаниот воздух беше наменет за прочистување на системот на компензација и преку него процесот линија од CO2 пред поправка.

По завршувањето на поправањето на технолошката инсталација, TurboCarger CO2 беше вклучен и по 10 минути кога притисокот во линијата за инјектирање 2.3 MPA беше вклучен компресор за клип со прилагодување на регулативата од 10,0 MPa. По отпочнувањето на центрифугалниот компресор CO2, притисокот во фалсификувањето на воздухот почна да се зголемува; Во исто време, мерач на притисок со скала од 0,8 MPa на контролниот панел "CashBalilo". Диоксид преку лабаво затворен вентил од цевката за инјектирање оперативен центрифугален компресор на воздушната линија течеше во фалсификување на воздухот. Притисокот на гасот во везаголот се зголеми за 4 часа, што доведе до уништување на газогерот од вишокот на притисок.

CO2 Приемот на производителот на воздухот на воздухот е потврден со намалување на температурата на воздухот до 0 ° C поради задушување на CO2 со притисок на центрифугалниот компресор на притисокот во гасниот ролери.

Во областите на низок притисок на шок бран, до 100% застаклени во шест производни згради лоцирани на растојание од m од местото на инсталација на експлодираниот газогелдер се уништени; Помала стаклена штета (до 10%) беше прославено во куќи на станбени населби лоцирани 2500 метри од локацијата на експлозијата.

Голема опасност беше претставена со летачки фрагменти од школка во весел.

Хемиски експлозии во опрема

Егзотермичните хемиски реакции се спроведуваат во технолошки системи (реактори) избалансирани со термички режим. Топлината објавена за време на реакцијата е доделена со надворешен ладилник преку ѕидовите на елементите за размена на топлина со загреани реакции или со прекумерни суровини поради испарувањето итн. Постојаниот проток на процесот на реакција е обезбеден со еднаквост на генерирање на топлина и топлински мијалник. Стапката на реакција и, соодветно на тоа, приливот на топлина се зголемува во законот за моќ со зголемување на концентрацијата на реагенси и брзо се зголемува со зголемување на температурата.

На излезот од хемиската реакција, можните се следните механизми за експлозии поради контролата.

1. Ако реакционата маса е кондензирана експлозивна, кога се постигнува критичната температура, е можно детонацијата на производот; Во овој случај, експлозијата ќе се случи на механизмот на експлозија на точка задолжен за експлозив во школка. Енергијата на експлозијата ќе биде одредена од еквиваленти на Trotil на целата маса на експлозивот во системот.

2. Според условите на гас фаза процеси, е можно термичко распаѓање на гасови или експлозивно согорување на смесата на гас; Тие треба да се сметаат за експлозиви на гасови во затворени простори, земајќи ги предвид реалните енергетски потенцијали и еквиваленти на тротил.

3. Во процесите на течни фази, можно е опција за ослободување на експлозивна енергија: течноста прегревање и зголемување на притисокот на пар врз него на критичната вредност.

Вкупната енергија на облак експлозијата ќе биде еднаква на количината на еквиваленти топлина на согорување на пареа кои постојат во системот и дополнително генерирани за време на испарувањето на течноста.

Причините за излезот од под контрола на егзотермична хемиска реакција често се намалуваат во периодичните процеси на течноста со големи маси и реакција на супстанции и ограничени топлински топови со конвенционални методи. Таквите процеси вклучуваат, особено, полимеризација во масата на мономер, во која стапката на реакција е регулирана со конвенционални методи, како и дозата на иницирање на супстанции. Во случај на излез од процесот од под контрола, дополнително обезбедуваат влез во реакционата маса на супстанции кои ја намалуваат брзината или ја потиснат егзотермичната реакција.

Некои супстанции можат да полимеризираат повеќе или помалку спонтано, а конвенционалните реакции на полимеризација ќе бидат егзотермични. Ако мономер е нестабилен, како што често се случува, се постигнува фаза на која може да се случи опасно зголемување на притисокот. Понекогаш полимеризацијата може да се појави само на покачени температури, но за некои супстанции, како што се етилен оксид, полимеризацијата може да започне на собна температура, особено кога почетните соединенија се контаминирани со супстанции за забрзување на полимеризацијата.

Таквите несреќи се случиле во полимеризацијата на винил хлорид и други мономери, во хлоропирани складишта и во железнички тенкови со течен хлор, јаглеводороди и други активни соединенија, кога погрешно пумпа супстанции во интеракција со производите содржани во нив. Со значителен вишок на производство на топлина во споредба со топлинскиот мијалник, со такви несреќи, се случува целосно откривање на технолошкиот систем, во кое притисокот остро се намалува, стапката на хемиска реакција е намалена или целосно застанува. Во овој случај, вкупниот енергетски потенцијал е износот на еквиваленти на енергијата на согорувањето на пареата (гасови), кои се над течноста и како резултат на испарувањето под дејство на прегревање на топлината на течноста до температурата што одговара на критичните услови уништувањето на системот.

Најлесен случај на експлозијата е процесот на распаѓање, кој дава гасовити производи. Еден пример е водород пероксид, кој се распаѓа со значајна топлина на реакцијата, давајќи водена пареа и кислород:

2N2O2 -\u003e 2N2O + O2 - 23,44 kcal / mol

Како производ за домаќинство, водород пероксид се продава во форма на 3% воден раствор и претставува помала опасност. Инаку, случајот е со хидроген пероксид на "висок примерок", чија концентрација е 90% или повеќе. Распаѓањето на таквата H2O2 е забрзано од голем број супстанции, кои се користат како реактивно гориво или во гасна турбина за пумпање на гориво до главните мотори.

Еден пример може да послужи како оксидирачки реакции и кондензација:

еден). Редоксот реакции во кои реагира воздухот или кислород со редуцирање на агентот се многу чести и претставуваат основа на сите реакции на согорување. Во случаите кога агентот за намалување е не-прегледана цврста или течност, реакцијата на горење не е доволна за да стане експлозивна. Ако цврстиот е ситно фрагментиран или течен е во форма на капки, тогаш е можно брзо зголемување на притисокот. Ова може да доведе во услови на затворен обем до зголемување на надминување до 0,8 MPa.

2). Реакциите на кондензација се многу чести. Тие се особено широко користени во производството на бои, лакови и смоли, каде што служат како основа на процеси во континуирани реактори со калеми за греење или ладење. Многу примери на неконтролирани реакции се забележани поради фактот што стапката на пренос на топлина во таквите бродови е линеарна функција на температурна разлика помеѓу реакционата маса и ладилникот, додека стапката на реакција е експоненцијалната функција на температурата на реагенсот. Сепак, поради фактот што стапката на ослободување на топлина, како функција на концентрацијата на реагенсите, за време на протокот на реакцијата се намалува, несаканиот ефект е целосно компензиран одреден степен.

Така, енергијата на експлозијата предизвикана од приносот од под контрола на егзотермична хемиска реакција зависи од природата на технолошкиот процес и нејзиниот енергетски потенцијал. Таквите процеси обично се опремени со релевантни средства за контрола и заштита од итни случаи, што ја намалува можноста за развој на несреќа. Сепак, хемиските реакции често се извор на неконтролирано ослободување на енергијата во опремата, што не обезбедува организирано ламско мијалник. Под овие услови, појавата на хемиски реакции на самопочитување неизбежно води кон уништување на технолошките системи.

Статистика за несреќи

Табела 1 претставува податоци за несреќи поврзани со експлозии во технолошката опрема.

Табела 1 - Листа на појавувања

Датум I. место не случајно	Вид на несреќа	Опис на несреќата I. главни причини	Степенот на развојот на несреќата, максималните зони на дејството на влијанието на факторите	Број на жртви	Висока на информации

yionava.	Резервоар за складирање на експлозија	Како резултат на полимеризацијата на винил ацетат, топлина е доволна за создавање деструктивен притисок.	Уништување на резервоарот.
	Уништување на оксидациониот апарат	Кога ја напуштаат егзографската реакција на оксидација на оксидација на изопропилбензен со воздух, отстапувањето на апаратот од остриот пораст на притисокот се случило.	Уништување на уредот.
магацин Sumgait.	Експлозивни сферични резервоари	Поради почетниот процес на полимеризација на бутадиен, резервоарот беше уништен.	Резервоарот е возљубен со излив на тенкови. Поделбите се оштетени соседни тенкови и зграда.

Продолжена Табела 1.


	Експлозијата Gazgolder.	Експлозијата на везаголот му претходеше бавно зголемување на притисокот на силата на приносот на челикот.	На далечина м од газоволот 100% застаклување беше уништена, 2500 м - 10%.
02.1990 Новобибиевска рафинерија	Експлозивни бродови	Бродот се распадна како резултат на надминување на притисокот на пареата на пареа-бутанската фракција во сепараторот.	Уништувањето на контејнерот на цврстиот метал на школка.
	РЕАКТОР	Како резултат на егзотермичката хемиска реакција на распаѓањето на нитролисот и притисокот што го надминува реакторот.	Зградата беше уништена во која се наоѓаше реакторот.
07.1978 Сан Карлос	Правило Шел резервоари камион		Фрагментите расфрлани на растојание од 250 метри, 300 м, 50 м. Тракторот беше на растојание од 100 метри.
07.1943 ludwigsgaped,	Експлозија резервоар	Поради вишокот на хидрауличен притисок	Уништувањето на школка.

Продолжена Табела 1.


Германија		резервоар се распадна со мешавина од бутан-бутилен.
07.1948 ludwigsgafene, Германија	Експлозија на диметил етер тенкови	Поради вишокот на хидрауличен притисок, беше собрано резервоарот.	Уништувањето на школка.
02/10/1973 Њујорк, САД	Експлозија во резервоарот	Кога го поправа резервоарот, парови на природен гас експлодираа од искрата.	Уништување на резервоарот.	40 лица загинаа, 2 страдаше.
10.24.1973 Шефилд, Англија	Експлозија на подземен резервоар	Експлозијата на остатоците од супстанцијата од опремата за сечење материјали од пламенот.	Радиусот на уништување беше околу половина километар.	3 лица загинаа, 29 беа повредени
12/19/1982 Каракас, Венецуела	Експлозивни резервоари	Резервоарот од 40 илјади тони гориво експлодира во складиштето за складирање на масло	Горење нафта влегоа во градот и во морето. Танкерот се запали во заливот и друг резервоар беше експлодира на брегот.	140 лица загинаа, претрпеа повеќе од 500.
06/20/2001 Каталонија, Шпанија	Експлозивни резервоари	Експлозијата на резервоарот со технички алкохол се случи кај хемиското претпријатие.		2 лица загинаа

Метод на пресметка

Кога експлозијата на опремата, главниот фактор на напади е воздушниот бран на барабанот.

При проценувањето на параметрите на итна експлозија на контејнер со инертен гас (мешавина од гасови) се претпоставува дека школка има сферична форма. Тогаш напонот во ѕидот на сферичната школка е определен со формулата:

σ \u003d δp · R / (2D), (1)

каде што σ е напонот во ѕидот на сферичната школка, Па;

Δp - пад на притисок, PA;

r е радиусот на ѕидот на школка, м;

d - дебелина на ѕидот на школка, м.

Трансформацијата на формулата (1) ви овозможува да го пресметате деструктивниот притисок (состојбата на уништувањето - σ ≥ σv):

Δp \u003d 2D · σov / r, (2)

каде σv е временскиот отпор кон уништувањето на материјалот, Па.

Притисок на мешавината на пареа-гас во контејнерот:

P \u003d δp + p0, (3)

каде P0 е атмосферскиот притисок, 0,1 · 106 PA.

Истерна равенка:

P / P0 \u003d (ρ / ρ0) γ, (4)

каде што е индикаторот на адиабдите на гасот;

ρ0 - густина на гас при атмосферски притисок, kg / m3,

ρ е густината на гасот со притисок на резервоарот, kg / m3.

Густината на гас со притисок во контејнерот се одредува по трансформацијата на ISANTOP равенката (4):

ρ \u003d ρ0 · (p0) 1 / γ, (5)

Целосна тежина на гасот:

C \u003d ρ · v, (6)

каде V е обемот на мешавината на пареа-гас, м3.

Кога го експлодира резервоарот под внатрешен притисок p на инертен гас (мешавина на гасови), специфичната енергија Q на гас:

Q \u003d δP / [ρ · (γ-1)] (7)

Во случај на компримиран експлозивен гас:

Q \u003d QB + δp / [ρ · (γ-1)], (8)

каде QB е специфична енергија на експлозијата на гасната мешавина, J / kg.

Троател еквивалент на експлозија на контејнер за гас ќе биде:

qTNET \u003d Q · C / QTNET, (9)

каде QTNET е специфична енергија на експлозијата на ТНТ, еднаква на 4.24 · 106 J / kg.

Еквивалент на ударниот бран се проценува на 0,6 коефициент:

qu. внатре. \u003d 0,6 · · qtnet (10)

q \u003d 2 · П. внатре. (единаесет)

Прекумерниот притисок на предниот дел на ударот бран (δPFR, MPA) се одредува со формулата за сферичен UVV во слободен простор:

каде, R е растојанието од епицентарот на експлозијата на примачот, м.

Табела 2 ги прикажува вредностите на максималниот дозволен вишок притисок на шок бран за време на согорување на гас, пареа или прашина мешавини во собата или отворен простор за кој се избираат растојанијата за да се одредат лезионите зони.

Табела 2 - исклучително дозволено вишок притисок за време на согорувањето на гас, пареа или прашина во затворен простор или отворен простор

Степен на лезија	Kpa.
Целосно уништување на зградите (фатален пораз на човекот)
50% уништување на згради
Средно оштетување на зградите
Умерено оштетување на зградите (оштетување на внатрешните партиции, рамки, врати, итн.)
Понизок праг на бран на човечки оштетувања притисок
Мала штета (скршен дел од застаклувањето)

Притисок бран пулс, kPa · s:

Формулите (12.13) се валидни под состојбата ≥0.25.

Условната веројатност за лезијата со надминување, развиена за време на експлозијата на пареа-високите мешавини, лицето кое се наоѓа на одредено растојание од епицентарот на несреќата се определува со користење на "точната функција" ПР, која се пресметува со формулата:

ПР \u003d 5 - 0.26 · LN (V), (14)

каде

Поврзувањето на функцијата на ПР со веројатноста на P до една или друга лезија се наоѓа во Табела 3.

Табела 3 - Комуникација на веројатноста за лезија со функцијата "Личност"

Главната цел на пресметките за оваа техника е да се утврди радиусот на зоните со различни степени на оштетување на зградите, структурите и луѓето и определување на веројатноста за лезијата на луѓето на одредено растојание од епицентарот на експлозијата.

Примери за пресметки

Физички експлозии

Пример №1.

Експлозијата на топката мешавина на компресиран воздух V \u003d 600 м3 се случи поради надминување на регулираниот притисок. Уредот е дизајниран да работи под притисок P \u003d 0,8 MPa. Експлозијата се случи со притисок на P \u003d 2,3 MPa. Густината на гас при нормален притисок ρ \u003d 1,22 kg / m3, адиабатичен индекс γ \u003d 1.4. Проценка на ефектите од експлозијата на компримиран воздух во топката на газогерот (утврдување на радија на зони со различни степени на оштетување на зградите, структурите и луѓето) и да се утврди веројатноста за оштетување на човекот на растојание r \u003d 50 m.

Одлука:

Падот на притисокот се одредува со конвертирање на формулата (3):

Δp \u003d 2.3 - 0.1 \u003d 2,2 MPa

Густината на гас се пресметува со равенка (5):

ρ \u003d 1,22 · (2.3 / 0.1) 1 / 1,4 \u003d 11.46 kg / m3

Целосна тежина на гасот:

C \u003d 11,46 · 600 \u003d 6873 kg

Q \u003d 2.2 / \u003d 0.48 MJ / kg

qTNET \u003d 0,48 · 6873 / 4,24 \u003d 778 kg

Еквивалент на шок бран:

qu. внатре. \u003d 0,6 · 778 \u003d 467 kg

Во однос на експлозијата на земјата, вредноста се зема:

q \u003d 2 · 467 \u003d 934 kg

Резултатите од пресметката се прикажани подолу (Табела 4).

Табела 4 - Радиус ЗВВ Влијание Радии

Δpfr, KPA.

За да се утврди веројатноста за човечка лезија на одредено растојание од страна на формулите (12.13), прекумерниот притисок на предниот дел на бранот и конкретниот импулс за растојание од 50 m се пресметуваат:

50/(9341/3) = 5,12

Δpfr \u003d 0.084 / 5,122 + 0.7 / 5,123 \u003d 31.9 kPa.

I \u003d 0,4 · 9342/3/50 \u003d 0,76 kpa · c

Условната веројатност за лезијата со вишок притисок на лице кое се наоѓа 50 метри од епицентарот на несреќата се определува со помош на PR функции, што се пресметува со формулата (14):

V \u003d (17500 / (31,9 · 103)). 8.4 + (290 / (0,79 · 103)) 9.3 \u003d 0.0065

ПР \u003d 5 - 0.26 · LN (0.0065) \u003d 6.31

Со помош на Табела 3, е одредена веројатност. Лицето на растојание од 50 метри може да добие повреди на различна сериозност со веројатност од 91%.

Пример број 2.

Експлозијата на јаглеродниот диоксид на јаглеродот V \u003d 500 м3 (радиусот на сферата 4,95 м) се случи поради преоптоварувањето на регулираниот притисок. Уредот е изработен од челик 09G2C дебелина од 16 mm и е дизајниран да работи под притисок P \u003d 0,8 MPa. Отпорноста на времето на уништувањето на материјалот σb \u003d 470 MPa. Густината на гасот при нормален притисок ρ \u003d 1,98 kg / m3, Adiabuding индикатор γ \u003d 1.3. Проценка на последиците од експлозијата на компресираниот јаглерод диоксид во топката на гасот Polder (утврдување на радии на зони со различни степени на оштетување на згради, структури и луѓе) и одредување на веројатноста за човечко оштетување на растојание R \u003d 120 m.

Одлука:

Деструктивниот притисок се одредува со формулата (2):

Δp \u003d 2 · 0,016 · 470 / 4.95 \u003d 3 MPa

Притисокот на мешавината на пареа-гас во контејнерот се одредува со формулата (3):

P \u003d 3 + 0.1 \u003d 3.1 MPa

Густината на гас се пресметува со равенка (5) со притисок П:

ρ \u003d 1,98 · (3.1 / 0.1) 1 / 1,3 \u003d 28.05kg / m3

Целосна тежина на гасот:

C \u003d 28.05 · 550 \u003d 14026 kg

Со формула (7), се пресметува специфичниот гас:

Q \u003d 3 / \u003d 0,36 MJ / kg

Тротил еквивалент на експлозија на гас ќе биде:

qTNET \u003d 0,36 · 14026 / 4.24 \u003d 1194 kg

Еквивалент на шок бран:

qu. внатре. \u003d 0,6 · 1194 \u003d 717 kg

Во однос на експлозијата на земјата, вредноста се зема:

q \u003d 2,717 \u003d 1433 kg

Методот за избор на растојанието од епицентарот на експлозијата користејќи формули (12.13) е определен од страна на радичките зони со различни степени на оштетување на зградите, структурите и лицето одредено во Табела 2.

Резултатите од пресметката се прикажани подолу (Табела 5).

Табела 5 - Радиус на влијанието на УВВ

Δpfr, KPA.

За да се утврди веројатноста за човечка лезија на одредено растојание користејќи формули (12.13), прекумерниот притисок во бранскиот фронт и специфичниот импулс за растојание од 120 m се пресметуваат за растојание од 120 m:

120/(14333) = 10,64

Δpfr \u003d 0.084 / 10.64 + 0.27 / 10.642 + 0.7 / 10.643 \u003d 10.9 kPa.

I \u003d 0,4 · 14332/3/120 \u003d 0.42 kpa · s

Условната веројатност за лезијата со надминување од страна на лице кое се наоѓа 120 метри од епицентарот на несреќата се определува со помош на функциите на ПР, што се пресметува со формулата (14):

V \u003d (17500 / (10,9 * 103)). 8.4 + (290 / (0.42 * 103)) 9.3 \u003d 0.029

ПР \u003d 5 - 0.26 * ln (0.029) \u003d 5.92

Со помош на Табела 3, е одредена веројатност. Лицето на растојание од 120 метри може да добие повреди на различна сериозност со веројатност од 82%.

Хемиски експлозии

Пример №1.

Од складирањето на V \u003d 1000 м3, толуен беше споен за поправка. На почетокот на заварувањето имаше експлозија на Толлее пареа. Густината на пареата над воздухот со нормален притисок ρ \u003d 3.2, индикаторот на adiabudes γ \u003d 1.4, CVPB е 7,8% вол., Топлината на експлозијата на гас е 41 MJ / kg. Проценете ги ефектите од експлозијата (ги одредуваат радичките зони со различни степени на оштетување на зградите, структурите и луѓето) и да се утврди веројатноста за човечко оштетување на растојание r \u003d 100 m.

Одлука:

Во складирањето на атмосферскиот притисок P \u003d 0,1 MPa.

Густина на пареа:

ρ \u003d 3,2 · 1,29 \u003d 4,13 kg / m3

Обемот на пареата е преку CVTP (се верува дека целиот волумен е исполнет со мешавина со концентрација на толуен пареа што одговара на VKPV):

V \u003d 1000 · 7.8 / 100 \u003d 78 m3

Целосна тежина на гасот:

C \u003d 4,13 · 78 \u003d 322 kg

Со формула (8), се пресметува специфичниот гас:

Q \u003d 41 + 1 / \u003d 41.06 MJ / kg

Тротил еквивалент на експлозијата ќе биде:

qTNET \u003d 41.06 · 322 / 4,24 \u003d 3118 кг

Еквивалент на шок бран:

qu. внатре. \u003d 0,6 · 3118 \u003d 1871 kg

Во однос на експлозијата на земјата, вредноста се зема:

q \u003d 2 · 1871 \u003d 3742 kg

Резултатите од пресметката на притисоците и пулсирањата се прикажани подолу (Табела 6).

Табела 6 - Радиус на ЗВ изложеност зони

Δpfr, KPA.

За да се утврди веројатноста за човечка лезија на одредено растојание од страна на формулите (12.13), прекумерниот притисок во бранскиот фронт и специфичниот импулс за растојание од 100 m се пресметуваат за растојание од 100 m:

100/(37421/3) = 6,44

ΔРФР \u003d 0.084 / 6.444 + 0.27 / 6,442 + 0,7 / 6,443 \u003d 22,2 kPa.

I \u003d 0,4 · 3742/3/100 \u003d 0.96 kpa · s

Условната веројатност за лезијата со надминување на лице кое се наоѓа 100 метри од епицентарот на несреќата се определува со помош на функциите на ПР, што се пресметува со формулата (14):

V \u003d (17500 / (22.2 · 103)). 8.4 + (290 / (0,96 · 103)) 9.3 \u003d 0.14

ПР \u003d 5 - 0.26 · ЛН (0.14) \u003d 5.51

Со помош на Табела 3, е одредена веројатност. Лицето кое е на растојание од 100 метри може да добие повреди на различна сериозност со веројатност од 69%.

Пример број 2.

Експлозијата на обемот на железничкиот резервоар V \u003d 60 м3 исполнета со 80% толуен се случи како резултат на удар на молња. Густината на гасот при нормален притисок ρ \u003d 4,13 kg / m3, индикаторот за adiabuding γ \u003d 1.4, CPV е 7,8% вол., Топлината на експлозијата на гас е 41 MJ / kg. Притисок во резервоарот P \u003d 0,1 MPa. Проценка на ефектите од експлозијата (утврдување на радија на зони со различни степени на оштетување на зградите, структурите и луѓето) и да се утврди веројатноста за човечко оштетување на растојание r \u003d 30 m.

Одлука:

Обемот на гас се одредува преку коефициентот на пополнување и CBD (се верува дека целиот волумен е исполнет со мешавина со концентрација на толуен пареа што одговара на VKPV):

V \u003d 60 · 0.2 · 0.078 \u003d 0.936 m3

Целосна тежина на гасот:

C \u003d 4.13 · 0.936 \u003d 3,9 кг

Со формула (7), се пресметува специфичниот гас:

Q \u003d 41 + 0.9 / \u003d 41.1 MJ / kg

Тротил еквивалент на експлозијата ќе биде:

qTNET \u003d 41,1,1,9 / 4,24 \u003d 37.4 kg

Еквивалент на шок бран:

qu. внатре. \u003d 0,6 · 37.4 \u003d 22.4 kg

Во однос на експлозијата на земјата, вредноста се зема:

q \u003d 2 · 22.4 \u003d 44,8 kg

Резултатите од пресметката на притисоците и пулсирањата се прикажани подолу (Табела 7).

Табела 7 - Радиус на зони за влијание

Δpfr, KPA.

За да се утврди веројатноста за човечка лезија на растојание со користење на формулите (12.13), прекумерниот притисок се пресметува во бранскиот фронт и конкретниот импулс за растојание од 30 m:

30/(44,81/3) = 8,4

Δpfr \u003d 0.084 / 8.4 + 0.27 / 8.42 + 0.7 / 8.43 \u003d 14.9 kPa.

I \u003d 0,4 · 44.82 / 3/30 \u003d 0.17 kpa · s

Условната веројатност за лезијата со надминување на лице, која се наоѓа на 70 метри од епицентарот на несреќата, се определува со помош на ПР функции, што се пресметува со формулата (14):

V \u003d (17500 / (14,9 · 103)) 8.4 + (290 / (0.17 · 103)) 9.3 \u003d 161

ПР \u003d 5 - 0.26 · ЛН (161) \u003d 3.7

Со помош на Табела 3, е одредена веројатност. Лицето на растојание од 30 метри може да добие повреди на различна сериозност со веројатност од 10%.

Листа на користени литератури

1. Челијев теорија за експлозија и горење. Почетен курс - М.: Одделот за одбрана на СССР, 1981. - 212 стр.

2. Експлозивни феномени. Евалуација и последици: во 2 книги. Книга 1. ПЕР. Од англиски / - М.: МИР, 1986. - 319 стр.

3. Ги нагласува експлозиите. Евалуација и предупредување - М.: Хемија, 1991. - 432 стр.

5. HTTP: // www. Прес центар. Ру

6. Несреќи и катастрофи. Спречување и елиминација на последиците. Почетен курс. Книга 2. И д-р - М.: Ед. DSA, 1996. - 384С.

7. ГОСТ Р 12.3.047-98 SSBT. Оган безбедност на технолошките процеси. Општи барања. Контролни методи.

8. Rd методи за проценка на последиците од итни експлозии на мешавини за гориво со гориво.

9. Бескрајност на супстанции и материјали и нивните агенси за гаснење /, et al. - m.: Хемија, 1990. - 496 стр.

10. Запаливи и запаливи течности. Директориум / Ед. -Агалакова-м.: Издавачка куќа мин. Општински домаќин, 1956. - 112 стр.

11., чорапи и задачи во текот на процесите и уредите на хемиската технологија. Почетен курс - 1: Хемија, 1987. - 576 стр.

12. Berezhkovsky и транспорт на хемиски производи. - Л.: Хемија, 1982. - 253 стр.

13., Кондратиев безбедни уреди за хемиски и петрохемиски индустрии. - Л. Механички инженеринг. Ленинг. Оддел, 1988. - 303 стр.

14. Референца на Металист. Во 5 тони. Т. 2. Ед. , - М. Механички инженеринг, 1976. - 720 с.

Апликации

Додаток А.

Табела А1 - гас својства и некои течности

Име	Густина на супстанција kg / m3 (на 20 OS)	По густина воздушен гас (пар) *	Коефициент adiabat.


Ацетилен




Азот диоксид
Јаглерод диоксид
Кислород



Пропилен

Забелешка: За да се одреди густината на испарувањата, густината на воздухот се користи на 0 оперативен систем.

Додаток Б.

Табела Б1 - Градежни материјали

Материјал	Цврстина на истегнување, Σв MPA.	Цел
St3ps, st3sp (gr. А)		За делови од машини, машински алати, тенкови.
		За да зачувате разредена азотен и сулфурна киселина, раствор на амониум нитрат и слични супстанции со густина од 1400 kg / m3.
		За складирање на агресивни хемиски производи со густина од 1540 kg / m3.
		Во производството на цевководи и уреди. Резервоари за складирање на течни гасови, железнички тенкови.


		Цевководи, притисок до 100 kgf / cm2.
		Северно извршување за машински делови.

Дома\u003e Закон

производство на експлозиви и содржи нивните производи 1. Опремата треба да се развие земајќи ги предвид физичко-хемиските и експлозивните својства на планираната употреба на експлозии и производи: чувствителност на влијание и триење, ефектите на позитивните и негативните температури, хемиската активност и способноста на формирањето на нови производи , електрична енергија, склоности на прашина, хирургија, истурање, фитнес за пневматски превоз или пумпање преку цевки и други својства, директно или индиректно влијае на безбедноста на системот "експлозивна опрема". 2. Дизајнот на опремата треба да обезбеди сигурност на сервисниот персонал, како и спецификациите и начините на работа кои ги задоволуваат барањата на регулаторната и техничката документација за наменетата употреба на експлозиви и производи, вклучувајќи: можност за слободни Пристап за инспекција и чистење на јазли, каде што експлозивите и експлозивите производи се подложени на механички ефекти, како и места каде што е можно акумулација на остатоци од експлозиви, мазива и други производи; Ограничување на механички оптоварувања на експлозиви и производи до безбедни граници; Заштита на ракави, заземјување на проводници на цевководи, оптоварување, електрични жици од абразија за време на работењето; Усогласеност со параметрите на даден термички режим, вкл. Елиминација на прегревање во јазли и детали во контакт со експлозиви и производи, и во неопходни случаи, контрола на температурата; Дозирање на ББ компоненти; инсталиран прашина; заклучување од опасно кршење на редоследот на работењето; далечински управувач на опасните операции; Сигурен и навремено следење на технолошките процеси извршени; сигурен светлина и (или) звук аларм врз појавата или приближување на опасни (итни) режими. 3. При изборот на материјали за производство на садови и уреди, температурата на ѕидот (минимален негативен и максимален пресметан), хемискиот состав, природата на медиумот (корозија-активен, експлозивен, оган опасен итн.) И технолошкиот Својствата на супстанциите не треба да влегуваат во интеракција со реакционата маса, парови или прашина од преработените супстанции. 4. За производство на поединечни делови, може да се користи електрична проводна пластика од топлина со доволна сила. 5. Јазли со возење и сеопфатни делови кои немаат директен контакт со експлозиви и производи, но направени од материјали кои даваат искри мора да бидат сигурно изолирани од експлозиви и производи или пластични обложени или запечатени со куќиште направени од материјали кои не даваат искри.. 6. Во сите случаи, ако ова не е дефинирано со специјално регулирано со условите за работа на јазли, дизајнот на опремата треба да ги исклучи бибусите во празнините помеѓу пијаните и пожелни детали. Вториот може да се постигне со примена на соодветни пломби, далечински лежишта, jacktacking на завртки и слични решенија. 7. Не треба да има прицврстувачи (завртки, истури, кисели, прсти, парцели) во трактатите на бб. 8. Во конекциите со навој надвор од патеката за пренос, неопходно е да се обезбеди слична или друг метод за одредување на прицврстувачите. 9. Опрема во која или процеси експлозиви, способни за распаѓање за време на долгорочна локација во сад или апарат, не треба да имаат области за застојот каде што може да се акумулираат супстанции. Дизајнот на опремата собранија треба да ја исклучи можноста за внесување на подмачкувања во експлозиви. 11. Кога оперативната опрема, греење на површините на јазлите и делови на кои прашината од прашина не може да надмине 60 o C. Ова е неопходно за да се обезбеди избор на соодветни начини на работа и само во исклучителни случаи (цевководи и маици за топла вода, Издувни цевки Внатрешни мотори согорување, грејачи, разменувачи на топлина) со примена на топлинска изолација. 12. Надворешните површини на садовите и апаратите кои имаат температура од повеќе од 45 ° C треба да имаат топлинска изолација. Прицврстувањето на топлинска изолација е направена на местото за инсталација, за кои уреди за прицврстување на топлинска изолација треба да се обезбедат во дизајнот на садовите и уредите. Материјалите за топлинска изолација мора да бидат неопределени и не се занимаваат со интеракција со преработените супстанции. Садовите и уредите мора да имаат уреди кои го спречуваат внесот на ревизии помеѓу топлинска изолација и нивната надворешна површина. 13. Применливите масла мора да бидат наведени во пасошот (форма) на опремата и во соодветната оперативна документација одобрена на пропишаниот начин. 14. Дизајнот на крвните садови и уреди треба да биде исклучен на сите обезбедени начини на работа можност за изгледот во детали и собрани единици на оптоварувања кои можат да предизвикаат уништување на опасноста за работа. 15. Дизајнот на крвните садови и уреди и нивните поединечни делови треба да ја исклучат можноста за пад, превртување со сите услови за работа и инсталација (демонтирање). 16. Изградба на стегање, возбудливо, подигнување, вчитување итн. Уредите или нивните дискови треба да ја исклучат можноста за опасност во целост или делумно спонтано прекинување на снабдувањето со енергија, како и исклучување на спонтана промена во состојбата на овие уреди кога е обновено снабдувањето со енергија. 17. Елементите на дизајнот и уредите на бродот не треба да имаат остри агли, рабови, burrs и други површини со неправилности кои го претставуваат ризикот од повреда на работа ако нивното присуство не е утврдено со функционална цел на овие елементи. 18. Делови од опрема, вклучувајќи ги пареа-хидро, пневматски цевководи, безбедносни вентили, кабли итн., Чија механичка штета може да предизвика опасност, треба да биде заштитена со огради или се наоѓаат за да ги спречат случајни оштетувања на работното или работното одржување Алатки. 19. Дизајнот на бродовите и уредите треба да го исклучи спонтаното слабеење или поделба на прилозите на единиците и делови со склопување, како и исклучување на движењето на подвижните делови надвор од границите обезбедени од страна на структурата, ако тоа може да предизвика создавање на опасна ситуација. 20. Во дизајнот на опремата може да се примени пневматски, хидраулични, електрични инвентивни извршување и механички дискови. 21. Земајќи го предвид назначувањето, дизајнот на опремата и работата регулирана во Оперативната документација треба да се исклучат: внесување на експлозиви и производи од туѓи предмети и супстанции, како и врнежи; оштетување на електрични жици, детонирани жици, брановоди и други средства за иницирање во процесот на полнење. 22. Изработени од челични капаци и мрежи кои се земаат за време на работењето, во полињата на зглобовите со рамка на отворот на бункер мора да бидат отфрлени со материјално олеснување и неприфатливи искри (гума, еластична пластика), со имплементација на мерките за заштита на акумулацијата на статички електрични потенцијали. 23. Со цел да се исклучат странските објекти на патот на премин на експлозиви на товарни решетки и дупките за капацитет, треба да се инсталира мрежа. Димензиите на клеточните клетки не треба да ги надминат гранонитите, Granulologot, almotol - 15x15 mm, за други експлозиви и амонијак нитрати - 10x10 mm, во случаи на перфорирани (кружни) дупки, соодветно, дијаметар: 18 и 12 мм. Со цел да се избегне формирањето на сообраќајни метежи, со пневматска опрема, неопходно е да се набљудува состојбата, така што големини на сито клетките не претставуваат повеќе од 1/2 дијаметар на условниот премин на цевководот за полнење. 24. Дизајнот на опремата треба да го исклучи виси материјали во бункери, камери и други акумулативни и заобиколни јазли. Ако е невозможно да се исполни ова барање, опремата треба да биде опремена со ефикасни и сигурни средства за елиминирање или спречување на експлозиви на експлозиви. 25. Во транспортерите на Auger, можноста за притискање на експлозиви или нивните компоненти во крајните делови на завртките, контактот на производите во лежиштата и триењето на завртките на завртките за внатрешните ѕидови на куќиштето е исклучен. За да се елиминира притисокот на експлозиви на крајните делови на завртката во дизајнот на завртката, пресекот на протокот на експлозиви треба да се обезбеди со примена на аукција на шрафцигер на крајот. Должината на завртките во сите случаи треба да се земе како што е триењето на неговите ребра за куќиштето, вклучително и поради дефлекцијата. 26. Вибропиталистите им е дозволено да се користат само за бб, кои не се резолираат за време на влијанието врз нив вибрации. 27. Да се \u200b\u200bдвижи низ патеките на опремата на течни компоненти и истурање на BBS, пумпите за црева и завртката се дозволени. Лента транспортери за хранење Бибуси и производи мора да бидат заштитени од лизгање и опремени со систем кој обезбедува дупликат исклучување насекаде во должина. Ширината на подвижниот ремен мора да одговара на дизајнот на транспортерот и да направи не повеќе од еднократна ширина на вреќата од експлозив (амониум нитрат). При транспортирање на гранулиран бб, ширината на лентата треба да биде најмалку 3 пати поширока во вибрациите на лентата. Дизајнот на подвижните ремени треба да ги исклучи буковките на тапаните за напнатост и да ги поддржат ролерите, како и да го исчистат подвижниот појас од приврзаните честички на експлозијата со примена на специјални уреди. Само ленти направени од слабо договорени материјали кои ги исполнуваат тековните стандарди се дозволени во транспортерите. 29. Во случај кога вратилото ги поместува актуаторите на мелење, мешање, транспортирање или дозирање на уреди лоцирани во комори или шуплини, каде што експлозивот може да биде, лежиштата на вратилото мора да бидат далечни. Видливиот јаз меѓу лежиштата и ѕидот што го одделува патот на изнесување на експлозиви треба да биде најмалку 40 мм. Уредот на суспендирани лежишта лоцирани во внатрешноста на експлозивот не е дозволено. На местото на премин на вратило преку ѕидот, одвојување на тракт на вентилаторот, потребно е да се постават пломби. 30. Далечинските лежишта треба да бидат запечатени со инсталацијата на жлездите во капките. Редукторите и единиците на лого треба да имаат дизајн сигурно заштита од истекување на маслото и елиминирање на влага, нечистотија и прашина во нив. 31. Во сите случаи, положувањето и пакувањето (запечатување) материјали не треба да влегува во хемиска реакција од експлозивот и нивните компоненти. 32. Капацитетите за запаливи течности на полначи мора да имаат калење на партиции, воздух или безбедносни вентили во форма на мембрани, дизајнирани за екструдирање на содржината со притисок од 0,05 MPa над максималниот дозволен или извонреден елемент кој е уништен на 110-115 o В. Безбедносни вентили треба да бидат поставени во горниот дел на резервоарот. Неопходно е да се обезбедат мерки за заштита на вентилите од било каква штета. 33. Степенот на полнење на контејнери за запаливи запаливи течности и решенија на оксиданти не треба да надминува 90% од нивниот капацитет. 34. За сервисирање на товарни решетки лоцирани на надморска височина од повеќе од 1,5 метри од нивото на подот (платформи), неопходно е да се обезбедат работни платформи опремени со скали за дигање, огради и огради. 35. Пред да се вчитаат експлозивите и компонентите, треба да се обезбедат мерки на апаратите, елиминирање на можноста за паѓање на странски објекти (филтрација на течни компоненти, просејување или магнетно одвојување на рефус материјали). Потребата да се комбинираат овие тестирани операции се утврдуваат од процесот на политика. Големината на клетките за квадратни компоненти мора да биде наведен во прописите на процесот. 36. Сите апарати, опрема, компоненти, делови, инструменти, алатки и други предмети кои биле во контакт со експлозии, за понатамошна употреба или уништување, мора да бидат претходно исчистени, измиени и, доколку е потребно. 37. Опрема за производство и подготовка на ББ и производи кои се користат директно за производство и преработка на експлозиви и производи мора да бидат во согласност со барањата на проектната документација развиена во согласност со овие прописи и барањата на релевантните стандарди. 38. Промени во дизајнот на опремата функционираат само во присуство на соодветна проектна документација одобрена во организацијата основана во организацијата и координирана со инвеститорот на оваа опрема. 39. Сите пренесени опрема мора да бидат изготвени пасош (форма) со презентација на основните барања за нивно работење. Увозната опрема или опрема произведена од странски лиценци треба да обезбеди безбедносни барања предвидени со оваа техничка регулатива. Член 22. Барања за механизација на транспортот технолошки, транспорт, товарење и растоварање и работа

1. Главните посебни барања за кревање и транспортни машини и помошни уреди кои се користат во експлозија и оган опасни простории и надворешни инсталации за работа со експлозија и оган опасни товари треба да бидат:

Исклучување на ефектите на електрични искри и испуштања, искри од триење и судир, загреани површини на околната опрема експлозивни медиум и транспортирани товар;

исклучок на местата недостапни за чистење, со цел да се спречи Столев, запечатување, одгледување и стискање на производот;

употребата на материјали за производство на елементи на машински структури, земајќи ја предвид природата на агресивното влијание на преносливите супстанции, карактеристиките на технолошките процеси и барањата за безбедност;

елиминацијата на интеракцијата на транспортираниот производ со материјали за подмачкување, хидраулични течности, ако таквата интеракција води до пожар или експлозија.

2. Да врши операции за кревање и транспорт во производството, магацините, на сајтовите за вчитување и истоварување, во железничките вагони со експлозија и опасни супстанции од пожар, кои се во пакување, куќишта, кутии, им е дозволено да користат масовно произведени дигалки и транспортни камиони и помошен Уредите за заеднички состаноци кои се предмет на барањата од Дел 1 и капацитетот на оптоварувањето е повеќе од номиналната маса на бруто пакувањето на експлозиви и нивните производи. 3. Механизмите за подигнување на карго за подигнување на машини кои се користат за транспорт на експлозиви, пожарен опасен товар, треба да бидат опремени со два сопирачки и да имаат фактор на силата на јажето на јаже од најмалку шест.4. Експлозивни супстанции во течна состојба или во форма на суспензија треба да се транспортираат, како по правило, метод на инјектирање, како и со помош на дијафрагмата, мембраната и другите пумпи специјално дизајнирани за овие цели. 5. Кога пренесуваат опасни супстанции и производи со пожар со континуиран превоз од една соба (згради) во друга, просторијата изолирана од неа (зграда) мора да биде инсталирана автоматски уреди кои го спречуваат согорувањето. 6. При пренесување на експлозиви од една зграда до друг континуиран превоз, трансферот на детонација на транспортот помеѓу зградите, како и ширењето на пламенот во случај на сончање треба да се исклучи. Не е дозволена употреба на пневматски возила за транспорт на бб помеѓу складирање и технолошки згради. Транспорите кои превезуваат оган опасни супстанции мора да имаат блокирање на уреди кои обезбедуваат запирање при лизгање, кршење на полсните органи кога се прицврстува на завртката. Инвеститорите со наклонети и вертикални локации на патеката мора да имаат сигурносни уреди кои го спречуваат спонтаното движење на органите за влечење или транспортираниот товар. 7. Операторите кои вршат локално или далечинско управување со работата на возилата за подигнување во експлозија и оган опасни простории, треба да се обезбеди можност за евакуација. Контролирањето на движењето на машините за подигнување и механизмите што се користат за движење на експлозијата и опасните товари од пожар треба да бидат отворени. Член 23. . Барања за снабдување со топлина, водоснабдување и канализација 1. Треба да се спроведе топлина и водоснабдување на експлозиви и производи со земање предвид на технолошките потреби, без проблеми со запирање на процесите во ненадејни ограничувања на снабдувањето со топлина и водоснабдување, потребите за елиминација на итни случаи. 2. Набавката на ферибот на технолошките потрошувачи на основни индустрии треба да се спроведе на два главни цевководи со пресметаното оптоварување за секој 70% од вкупната вкупна потрошувачка. 3. Гранките на топлински цевководи од автопатите мора да ги вршат две цевки до зградите во кои нема прекини во снабдувањето со топлина на технолошките потрошувачи под безбедносни услови или губење на квалитетот на производот. 4. Внесување топлински мрежи во просториите со експлозија и опасни пожари, како и корозија-активни материјали, не е дозволено. Влезот на течноста за ладење, термални точки, системите за греење на водата кои служат експлозија и оган опасно производство треба да бидат поставени во изолирани области со независни влезови надвор од локалните клетки или од безбедни коридори. Дозволено е да се постават топлински точки и погони за греење во водата во просториите на вентилационите комори за снабдување. За загревање на индустриските простории, во кои се разликува прашината на експлозивот, греењето на воздухот, во комбинација со вентилацијата за снабдување, или греењето на водата или комбинирано греење со воздух со температура на површината на уредите за греење не е повисока од 80 o C. 5 . Мрежа за водоснабдување на зградата мора да обезбеди износ на максимални трошоци за автоматскиот систем за гаснење на пожар, огнени кранови и гаснење на отворено пожар. 6. Проценета потрошувачка на вода На отворено пожар гаснење на згради A, al, B, B, G, е прифатено најмалку 25 л / с. 7. Капацитетот на огнено снабдување со вода во резервоарите на системот за водоснабдување на претпријатието е избрано врз основа на времето на автоматските системи за гаснење на пожар во Додаток 11. 8. Firefire Водоснабдување на средно и основни магацини, отстранување на отпадот Веб-страниците за еднократна употреба надвор од претпријатието, се обезбедуваат од оган тенкови со радиус на акција повеќе од 200 метри или од хидранти лоцирани на прстенестата водоснабдување мрежа. Во исто време, се зема предвид еден оган, без оглед на површината на територијата, со потрошувачка на вода од 20 l / s.

9. Капацитивните објекти на системот за водоснабдување (резервоари, комори за примање) мора да бидат опремени со уреди за внесување на вода од страна на пожарни инженери и да имаат бесплатни влезови со цврст слој.

10. Со цел да се спаси свежа вода, водоснабдувањето на претпријатијата треба да биде дизајнирано со уред од затворени системи за ладење, како и системи за повторна употреба на издувните непромислени води и прочистени неутрализирани отпадни води.

11. Покрај хидрите на мрежата за водоснабдување, исто така е неопходно да се инсталираат хидранти на мрежите за ладење на ладената вода на револвинг системи кои минуваат во близина на експлозијата и огнено опасните згради.

12. Производствените отпадни води кои содржат производствени производи, по правило, се испуштаат на локалните растенија за третман на отпадни води (индустриски) канализација.

13. Кога производните отпадни води се испуштаат заедно со домашните отпадни води преку комбиниран канализациски систем, под услов тие да можат заеднички да транспортираат и чистат, содржината на загадувањето во каналите не треба да ги надминува дозволените концентрации за биолошки капацитети за третман.

14. Отпадните води кои содржат нитро етер се испуштаат со независна специјална мрежа за распаѓање и неутрализација. Неутрализираните структури се насочени кон изградбата на био-чистење заедно со економските води на претпријатието. 15. Отпадни води од производството на IVB, производството на супстанции од првата супстанција која содржи опасност мора да биде целосно фатена и неутрализирана директно во зградата, по што тие можат да бидат пуштени во контролата добро, а потоа во канализацијата. 16. Потребата за бура отпадна вода и прочистување на атмосферска вода се определува во зависност од густината на изградбата на територијата, природата на површината на патот и можниот степен на контаминација.

Член 24. Барања за вентилација

1. Производството на експлозиви, каде што нема ископување во воздухот на штетни испарувања, гасовите, прашината, треба да бидат опремени со уреди за вентилација, а вентилацијата треба да се врши на систем кој ја спречува можноста за пренесување на оган од една соба на други воздушни канали и спречување на појава на сончање во нив.. Во фазите на сушење, просејување и ограничување на производството на експлозиви, освен за Troatila, Dinitrafthalin и други мали чувствителни, издувната вентилација треба да се спроведе со помош на ејектори. Во производството на низје и други течни експлозиви, балистички прав, IVV и мешавини врз основа на нив, како и кога беа опремени производи со овие супстанции, каде што, при отстранување на гасната опрема и испарувањата од технолошката опрема, кондензатот, воздухот треба да се загрее на температура која ја исклучува кондензацијата на пареа и гасови. 3. Воздухот отстранет со локално вшмукување, со содржината на штетните експлозии и оган опасни супстанции пред емисиите во атмосферата, треба да се исчистат до дозволеното ниво на загадување на атмосферата на индустриски, како и на МПЦ во воздухот на населби. 4. Системи за издувни гасови кои ја отстрануваат експлозијата и оган опасната прашина треба да бидат опремени со филтри за вода за наводнување или други, елиминирање на ослободувањето на прашината во атмосферата. Работата на вентилаторот за издувни гасови треба да биде постигната со системот за наводнување на филтерот, а во потребното Случаи - со технолошка опрема. Филтерот мора да биде инсталиран на вентилаторот долж воздухот. Филтри може да се инсталираат и во внатрешноста на технолошките простории и во внатрешната комора за вентилација. 5. Експлозијата и огнено опасните индустриски простории кои комуницираат помеѓу отворените незаштитени технолошки или врата може да се служат со заеднички системи за вентилација. Не е дозволено емисии во еден систем за вентилација на пареа и гасови, производи, со интеракцијата на која може да се создаде опасност од сончање, експлозија и опрема на штетни производи. Експлозијата и оган опасните простории со независни надворешни влезови кои не комуницираат меѓу себе и не се поврзани со еден технолошки процес мора да се служат независно за секоја соба со системи за вентилација. 6. Исклучена експлозија и оган опасни индустриски простории на еден технолошки процес лоциран во еден кат може да се сервира со заеднички реципрочни системи на вентилација на колекционерот, притоа во согласност со следните услови: вкупната површина на сервираните простории не треба да надминува 1100 м 2; Секоја изолирани простории мора да биде сервисирана од независни воздушни канали кои работат од колектори; На секоја гранка од колекторот во вентилационата комора мора да се инсталира само-мавтачки вентил; Колектори треба да бидат поставени во просториите наменети за инсталација на опрема за вентилација (Ventscamer), или надвор од зградата. Во некои случаи, колекторот е дозволен во безбедна просторија на место на располагање за одржување на вентилите за проверка; Треба да се обезбеди заштита на транзитните канали поставени преку други простории, со нормализирана граница на отпорност на пожар од најмалку 0,5 часа; Должината на каналот од колекторот до најблиското ослободување на воздухот мора да биде најмалку 4 m; 7. Потребата за вентилација за итни случаи и количината на штетни супстанции објавени за пресметување на размена на воздух во секој поединечен случај се утврдуваат со директен технолошки процес. Вклучувањето на итна вентилација треба автоматски да се врши и да се удвои со рачно вклучување надвор од служената соба на влезот на него. 8. Издувните вентилатори кои се движат воздух со мешавина на експлозија и опасни супстанции од пожар треба да имаат извршување што ја елиминира можноста за иницирање на сончање или експлозија на подвижниот медиум. 9. Инфекција навивачи кои служат индустриски простории каде што протокот на процесот е поврзан со одвојување на пареа на растворувачи, прашина од експлозивни супстанции и композиции, може да се земе во нормален дизајн од јаглероден челик, предмет на инсталација на воздушните канали по вентилаторот и Калорификации на само-остриот вентил за проверка што спречува пенетрација во вентилаторот, кога ќе престане, а канариорите на експлозија и оган што овозможуваат супстанции од просториите. 10. Фановите, како и контролните уреди монтирани на воздушни канали кои го отстрануваат воздухот од индустриски простории, во отсуство на експлозивна пареа или прашина за време на технолошкиот процес, може да се земат во нормален дизајн од јаглероден челик. Во издувните системи со прочистување на влажни воздух, превозот на прашина од амониум, калиум хлорат и амониум нитрати, навивачите се прифаќаат во нормални перформанси од челик отпорен на киселина, доколку навивачите се инсталирани по филтерот. 11. Ако производствениот процес во ламинираната зграда е поврзан со ослободувањето на токсични гасови, испарувањата и прашината, надворешната ограда за системите за снабдување треба да се направи од надворешната страна на вратилото. Дозволено е да произведе директна ограда од надворешниот воздух од просторот помеѓу вратилото и зградата, ако сите издувни инсталации се обезбедени со ефективен уред за чистење со степен на прочистување на најмалку 90%, додека емисиите на вентилација треба да се извршат надвор зона на циркулација. 12. Во технолошки внес инсталации, навивачите инјектирање во технолошките уреди во кои експлозивни парови или прашина се разликуваат, треба да бидат невниматени. Дозволено е да ги користат навивачите со зголемена заштита од искривување. Во случаите каде што се инсталирани ламеларни или конкретни калоријци помеѓу вентилаторот и технолошкиот апарат без водоснабдување, навивачите можат да се користат од јаглероден челик. Во исто време, по воздухопловот, вентилот за доказ за експлозија на вентил може да се инсталира во насока на воздухот во рамките на комората за вентилација. Прилагодувањето и другите елементи во просториите за производство треба да биде во експлозија-докажана верзија. 13. Кога е предвидено евидентирана мешавина од парчиња со пар-воздух за обновување во технолошките простории на категоријата, е предвидено инсталацијата на филтри за нафта, која се наоѓа на огнено оружје, по мешавина на пар-воздух. Опремата за издувни системи треба да ги задоволи барањата на експлозивната безбедност, што им овозможува на производните капацитети дека тие служат во зависност од категоријата на производствени процеси поставени во нив. 15. Магацините на ББС се опремени со систем на природна издувна вентилација за да се спречи кондензација на влага на површината на пакетот. Во работилниците и на одредени работни места, кога формирањето на прашина, дистрибуцијата на воздухот за снабдување мора да се врши преку воздушни дистрибутери со брзо амортизирање на брзини, со исклучок на можноста за надувување на прашина.17. Внатрешната површина на цевководите на системот за вентилација треба да биде таква што прашината на производите не може да се одложи и дека може лесно да се исчисти или измие од контаминација. Подесувањата за вентилација мора да имаат решетки во воздушните канали за миење и чистење на внатрешната површина на каналите за време на општо чистење и пред поправка, како и решетки за тестирање на вистинските перформанси и земање примероци на воздухот на содржината на хемикалии. Член 25. Барања за електрични синапации и

Извор на податоци за пресметки. Задачите на работата на курсот: - систематизација и проширување на теоретско и практично познавање на овие дисциплини; - стекнување на практични вештини и развој на независност во решавањето на инженерските технички задачи; - Подготовка на ученици за работа на понатамошни предмети и дипломски проекти Уред на уредот и изборот на структурни материјали Опис на уредот и принципот на работа на апаратот од страна на реакциониот сад се нарекуваат затворени бродови наменети за носење ...

Сподели работа на социјални мрежи

Ако оваа работа не излезе на дното на страницата постои листа на слични дела. Можете исто така да го користите копчето за пребарување.

Вовед ...................................................................................................................................

Уред на I. апарат...............................
1. …………………………
2. ……
3. Избор на структурни материјали………………………………………..

Цел на пресметки и изворни податоци……………………………………………………
1. Цел на населби ……………………………………………………………………
2. Пресметана шема на уредот……………………………………………………..
3. Извор податоци за пресметки……………………………………………….
4. …………………………………………

Пресметка на силата на главните елементи на уредот……………………………….
1. ………………………………………………
  1. Пресметка на дебелината на ѕидот на телото на куќиштето натоварена со вишок внатрешен притисок……………………………………………………………..
  2. Пресметка на дебелината на ѕидот на случајот на телото натоварена со надворешен притисок
  3. Пресметка на кошулата на школка натоварен внатрешен притисок
2. Пресметка на дното ……………………………………………………………………..
  1. Пресметка на дното на трупот натоварен со вишок внатрешен притисок…………………………………………………………………………….
  2. Пресметка на дебелината на ѕидот на дното на случајот натоварен со надворешен притисок…………………………………………………………………………….
  3. Пресметка на дното на кошулата натоварена со вишок внатрешен притисок…………………………………………………………………………….
3. ………………………………………………..
4. ………………………...
5. Избор и пресметка на поддршка…………………………………………………………...

Заклучоци ………………………………………………………………………………………..

Библиографија.......................................................................................

Вовед

Современото хемиско производство со специфични работни услови на опрема која се карактеризира со често високи оперативни параметри (температура и притисок) и главно одлични перформанси бара создавање на висококвалитетни уреди.

Висококвалитетни уреди се карактеризираат со: висока ефикасност; издржливост (работен век од најмалку 15 години); економија; доверливост; безбедност; Воспоставување и едноставност на одржување, во зависност од квалитетот и производството.

Валутни задачи:

Систематизација, консолидација и проширување на теоретско и практично познавање на овие дисциплини;

Стекнување на практични вештини и развој на независност во решавањето на инженерските технички задачи;

Подготовка на учениците да работат на понатамошни предмети и дипломски проекти

Уред на уредот и избор на структурни материјали

Опис на уредот и принципот на работа на уредот

Реактивниот апарат се нарекува затворени бродови наменети за различни физичко-хемиски процеси. Реакторот е уред во кој главниот процес на приноси на хемиска технологија; Треба да работи ефикасно, т.е. Обезбедете одредена длабочина и селективност на хемиската трансформација на супстанции. Реакторот мора да ги исполнува следниве барања: ја имаат потребната волумен на реакција; Обезбедете дадена продуктивност и хидродинамичен начин на движење на реактантските супстанции, за да се создаде потребната површина на фазниот контакт, одржувајќи ја потребната размена на топлина, нивото на катализаторска активност итн.

Дизајнот на реакциониот апарат одредува голем број фактори: температура, притисок потребен од интензитетот на размена на топлина, конзистентноста на материјалот што се обработува, вкупната состојба на материјалите итн.

На капакот и случајот на апаратот постојат два млазници за снабдување и отстранување на производи. Со помош на миксер, се појавуваат мешање на супстанции. За да се одржи одредена температура во внатрешноста на реакторот, уредот е опремен со јакна на која има два млазници за снабдување на средство за греење и отстранување на кондензатот.

Избор на конструктивни перформанси на главните елементи на уредот

Елементи кои треба да бидат избрани и конструктивна елаборација се: засолниште (тело), \u200b\u200bдното, покритието, кошулата, мешање, прирабнички врски, поддржува.

Изборот на конструктивни перформанси на главните елементи на уредот се врши во согласност со употребата.

За челични цилиндрични школки, чии школки се изведуваат од лист валани производи, се користи GOST 9617-76.

Дното е избрана елиптична форма со цилиндар мавтање (Gost 6533-78) [P.112, сл.7.1 (а), 1]. Големината на дното на куќиштето е прифатена според Табела. 7.2 p.116:

; ; .

Капите на уредите можат да бидат и земаат и сите заварени со уредот. Таквите сите заварени уреди обично се опремени со решетки кои се стандардизирани. Дизајнот на отворот со капакот се зема со сферичен капак, извршување 1 со печат на поврзувањето на истурање.

Маиците се дизајнирани за надворешно греење или ладење на течни производи кои се обработуваат и складираат во апаратот. Според дизајнот на кошулата има во блок и извадување. Наједноставен и сигурен во работата се во-точка кошули. Затоа, ние земаме челик пропагира кошула за челик вертикален апарат од тип 1 со елиптично дното и пониско ослободување на производи p.164:

; ; ; .

Ознака: кошула 1-3000-3563-2-o е 26-01-984-74.

Кошули со елиптични дни се користат кога и, што одговара на наведените услови во кошулата (,).

Во уредите за отстранливо поврзување на сложени куќишта и поединечни делови, соединенијата на прирабници се користат главно круг. Дизајнот на прирабницата се применува во зависност од оперативните параметри на уредот. Со и применува рамни заварени прирабници .

Дизајнот на SEERRER ја прифаќа турбината отворена. Стилите на турбината обезбедуваат интензивно мешање во целиот работен обем на миксерот кога претходно мешајќи вискозност на течностите, како и груби суспензии.

Инсталирањето на уреди за темели или специјални структури за поддршка се врши главно со поддршка. Вертикалните уреди обично се инсталираат на суспендирани шепи кога уредот е поставен помеѓу преклопувањата во просторијата или на специјални структури. Ние го прифаќаме дизајнот на поддршките - шепи.

Избор на структурни материјали

При изборот на структурни материјали, неопходно е да се разгледа:

Услови за работа на уредот, т.е. корозија и ерозивни својства на медиумот, температурата и притисокот на медиумот;

Технолошки својства на употребениот материјал: заварувачка, пластичност и други;

Економски размислувања

За телото на апаратот, ние избираме челик 12x18n10t Gost 5632-72. Челик 12x18N10T е висока легирана челична корозија Austenitic класа. Овој челик е многу чест во хемиската индустрија и не е дефицитен. Челикот нема да влијае на течниот медиум кој се наоѓа во телото на апаратот.

Според состојбата, во кошулата, неагресивна средина (водена пареа). Со оглед на ова, за кошулата, избираме јаглероден челик со обичен квалитет ES3P5 Gost 380-71.

Мешачот и вратилото, кои доаѓаат во контакт со работниот медиум, се направени од челици со отпорност на корозија не помала од челикот од кој се врши телото на уредот. Ние исто така избираме челик 12x18n10t Gost 5632-72.

Бидејќи во уредот е нетоксичен и не-експлозивен медиум, како и работниот притисок не ја надминува вредноста, жлездите ги применуваат пломбите на жлездата.

Материјалот на празни места или завршени сврзувачки елементи мора да биде термичка обработка. Појавување на ореви и завртки (столпчиња) треба да се направат од различни материјали од цврстина, додека по можност повеќе тешко се земаат завртки (столпчиња). Според материјалот на прицврстувачите, избираме уметност 35 Gost 1050-74 HB \u003d 229 (завртки) и HB \u003d 187 (ореви).

Материјалот на гарнитите го избира Paronit Gost 480-80.

Директни и прстен задник зглобовите на уредот изработени од лист челик се направени од полуавтоматско заварување под слојот Fluuse. Ние избираме материјали за заварување што се користат за полуавтоматско заварување:

за високо лежишен челик 12x18N10T:

Жичен бренд 05x20n9fb gost 2246-70

за јаглероден челик EG3SP5:

Бренд жица SV-08A ГОСТ 2246-70

Марк Флос OCES-45 GOST 9087-69

за високо лежишен челик 12x18n10t со јаглерод Ејац5:

Бренд на жица 07x25N12G2T GOST 2246-70

Марк Солице Ан-26 гости 9087-69

Во производството и заварувањето на внатрешните уреди на уредот, структурите за поддршка се користат рачно заварување на електрично лак. Изберете заварување на следниов материјал:

1) за фитинзи изработени од високо легиран челик 12x18H10T, со случај:

Вид на електрода E08x20N9G2B GOST 10052-75;

2) за фитинзи и поддржувачи направени од јаглероден челик Estsp5, со кошула:

Тип на електрода E50A GOST 9467-75.

Цел на пресметки и изворни податоци
1. Цел на населби

Целта на работата е:

Определување на дебелината на ѕидовите на школките, на дното на телото и кошулата;

Определување на главните димензии на зајакнувањето на елементите на дупките;

Избор на соединение на прирабници, определување на дијаметар и број на завртки;

Поддршка за избор и пресметка

Пресметана шема на уредот

Дизајнот на миксер за течни медиуми со уредот за мешање е прикажан на слика 1. Во согласност со Слика 1, главните елементи на миксер се: домување со јакна, покритие, диск со решетка, ротирачки агитатор , инсталиран на вратило, жлезда и крај печат, монтирање за отстранување на реакциски производи.

Сл. 1 Проценета шема на уредот.

Извор податоци за пресметки

Првични податоци:

Обем на апаратот

Во реактор
Среда	Температура, В.	Притисок, МПА
Глицерин, 30%
Во кошула
Среда	Температура, В.	Притисок, МПА
Исто така		0,33

Вредности на дијаметри

Масовно возење

Поддржува да се организира на ѕидот на кошулата;

Уредот во цртежот е прикажан условно. Возење висина да се изедначи на висината на реакторот.

Утврдување на пресметаните параметри

Пресметаната температура се одредува врз основа на термичка пресметка или резултатите од тестот. Во случај на неможност за вршење на термичка пресметка, пресметаната температура е еднаква на работата, но не помалку од 200 Ц, затоа:

Работна температура: Случаи

Кошули

Пресметана температура: Случаи

Кошули

Пресметаниот притисок за телото на апаратот е избран на:

(2.1)

Ние ја проверуваме потребата да го земеме предвид притисокот на хидростатската колона за течности, проверка на состојбата:

; (2.2)

; (2.3)

каде - густината на медиумот во случај на работна температура. Медиумот во куќиштето е 30% раствор на глицерин. Густината на растворот се одредува со формулата:

; (2.4)

каде што W. - Влажност, прифатиW \u003d 90%;

T \u003d 275 - 295 0 k, земаме t \u003d 290 0 k;

Висина на нивото на течност во случај на уредот;

Затоа, мора да се разгледа состојбата на хидростатичката колона од течноста во уредот. Тогаш пресметаниот притисок се одредува со формулата:

; (2.5)

Дозволениот напон на случајот материјал е избран според Табела 1.4 на пресметаната температура

Дозволените стресови на материјалот на кошулата се избрани според Табела 1.3 на пресметаната температура

Пресметан притисок за кошула:

(2.6)

Ние ја проверуваме потребата да ја земеме предвид хидростатичката колона од течноста во кошулата. Со формулата (2.3):

Потоа со формулата (2.2) добиваме:

Бидејќи состојбата не се врши, притисокот на хидростатичкиот столб на течноста во уредот не ги зема предвид. Оттука.

Судскиот притисок во хидрауличниот тест на куќиштето се одредува со формулата кога:

; (2.7)

Пробниот притисок во хидрауличниот тест на кошулата се одредува со формулата кога:

; (2.8)

Дозволените напони за време на хидрауличниот тест се одредуваат со формулата:

; (2.9)

каде е корекција коефициент кој го зема предвид видот на работното парче. За челичен лист валани

Сила на челик од 20 години0 C. за челик 12x18n10t; за челик Eastersp5;

За телесен материјал;

За материјална кошула.

Ние ја проверуваме потребата за пресметување на апаратот на внатрешниот пробен притисок со проверка на состојбата:

; (2.10)

каде - притисокот на хидрофонските тестови се одредува со формулата:

; (2.11)

каде - густината на водата во;

Течен столб висина (вода);

Со формулата (2.10) добиваме:

Затоа, се бара пресметка врз силата на телото на апаратот под услови на хидро-тестирање.

Проверка на состојбата (2.10) за кошула:

каде е висината на нивото на водата во кошулата при хидрирање;

Со формулата (2.10) добиваме:

Затоа е потребна состојбата на телата на кошулата на апаратот во услови на хидро-тестирање.

Пресметка на силата на главните елементи на уредите

Пресметка на цилиндрични школки

Да почнеме со пресметка на цилиндричната обвивка на случајот.

Две притисоци се применуваат на школка: вишок внатрешен (во внатрешноста на реакторот) и надворешниот притисок (притисок во кошулата), со што се пресметува цилиндричната школка, ќе има две опции за дебелина од кои треба да го изберете максимумот.

Волуменот окупиран од школка е дефиниран како разлика во обемот на апаратот и обемот на дното:

; (3.1)

Висината на школка:

; (3.2)

Пресметаната должина на цилиндричниот случај на случајот:

; (3.3)

каде - должината на школка на која е валиден надворешниот притисок;

Висината на цилиндричниот дел од конјугираните задници, ние прифаќаме според Page 118;

Висина на елиптичниот дел од дното;

3.1.1 Пресметка на дебелината на ѕидот на случајот на телото натоварено со вишок внатрешен притисок

Ние ја одредуваме пресметаната дебелина на случајот на случајот, пресметката се врши и:

; (3.4)

каде - внатрешно притисок;

Дијаметарот на школка;

Пресметана дебелина на школка за хитните услови:

; (3.5)

Проверка на состојбата:

; (3.6)

Затоа, состојбата не се врши.

Извршниот ѕид дебелина се одредува со формулата:

; (3.7)

каде што С. - Вкупната големина на додавањето на дебелината на ѕидот. Вредностод Утврдени со формулата:

; (3.8)

каде од 1. - додадете за да ја надоместите корозијата и ерозијата;

Со 2. - Додај за да ја надомести толеранцијата минус;

Со 2. - технолошка добивка;

Постер од 1. Утврдени со формулата:

; (3.9)

каде - стапката на корозија на случајот материјал - челик 12x18n10t

T \u003d 20 години - работен век на уредот;

вредности C 2, C3 се нула.

Со формулата (3.7) добиваме:

Изберете ја најблиската поголема стандардна вредност.

3.1.2 Пресметка на дебелината на ѕидот на случајот на телото натоварен со надворешен притисок

Проценетата дебелина на ѕидот се одредува со формулата:

; (3.10)

каде - коефициентот определен од Сл.6.3 во зависност од вредностите на коефициентите и:

; (3.11)

каде е коефициентот на стабилност за работните услови, ние го прифаќаме според стр.105;

Коефициент на резерва за стабилност за хидро-тест услови, ние прифаќаме според P.105;

Модул на еластичност за челик 12x18N10T;

Модулот на еластичност за челични Eastersp5;

Проценет притисок на отворено, прифаќаме еднаков притисок на вода во кошулата;

за работни услови:;

за хидрирање :.

Проценет коефициент К.3 Утврдени со формулата:

; (3.12)

Определи: за работни услови

За условите за хидро-тест.

Со формулата (3.10) за работни услови:

За условите за хидро-тест:

Пресметаната дебелина на ѕидот на куќиштето, натоварен внатрешен и надворешен притисок, земи од условите на максимум:

; (3.13)

; (3.14)

Аксијална компресијаФ. Утврдени со формулата:

за работни услови; (3.15)

за хитните услови (3.16)

Ние ја проверуваме стабилноста на случајот на случајот. Треба да се изврши состојбата:

за работни услови; (3.17)

за условите за хидро-тест; (3.18)

каде и е притисокот во условите за работа и хидрирањето, соодветно;

И - дозволен притисок на надворешниот притисок во услови на работа и под услови на хидро-тест;

И - дозволена аксијална сила на компресија во работните услови и во услови на хидро-тест;

Дозволено притисок на надворешниот притисок од силата:

Во услови на работа; (3.19)

во услови на хидро-тест; (3.20)

Во услови на работа; (3.21)

каде во 1. - Одредено е:

; (3.22)

земете 1 \u003d 1;

Под услови на хидро-тест (3.23)

Дозволено притисок на отворено земајќи ја предвид силата и стабилноста:

Во услови на работа; (3.24)

Во услови на хидро-тест; (3.25)

Проверете ја состојбата на силата на школка:

Во услови на работа; (3.26)

Во услови на хидро-тест; (3.27)

Се вршат услови за силата.

Дозволена аксијална компресивна сила од состојба на силата:

За работни услови; (3.28)

за условите за хидро-тест; (3.29)

Дозволена аксијална сила на компресија од состојбата на стабилноста во еластичноста во; (3.30)

; (3.31)

За работни услови;

за условите за хидро-тест.

Дозволена аксијална компресија сила земајќи ги предвид и условите:

За работни услови; (3.32)

за условите за хидро-тест; (3.33)

Проверка на состојбата (3.17):

Проверка на состојбата (3.18):

И двете услови за стабилност се изведуваат.

3.1.3 Пресметка на кошулата на школка натоварен внатрешен притисок

Проценетата дебелина на кошулата се одредува со формулата:

; (3.34)

каде е притисокот во кошулата;

Дијаметар на кошулата;

Коефициент на силата на заварувањето за заварување на кошули со двострано солиден превозник извршен со автоматско заварување;

За условите за хидро-тест:

; (3.35)

Како пресметана дебелина

Извршен ѕид дебелина:

; (3.36)

каде што C се определува со формулата:

; (3.37)

каде - стапката на корозија на случајот - стана ES3P5

Ние ја прифаќаме поголемата стандардна вредност.

За работни услови; (3.38)

за условите за хидро-тест; (3.39)

Проверете ја состојбата на силата

За работни услови; (3.40)

За условите за хидро-тест; (3.41)

Пресметка на дното

Пресметката почнува да води од дното на случајот. Две притисоци функционираат на него: надворешни и внатрешни прекумерни.

3.2.1 Пресметка на дното на трупот натоварен со вишок внатрешен притисок

Во услови на работа; (3.42)

каде - внатрешно притисок;

Дијаметарот на дното;

Дозволени напони за челик 12x18n10t со;

Коефициентот на сила на заварување со автоматско ласкорочно заварување, ние прифаќаме според;

во услови на хидро-тест; (3.43)

Од двете вредности, изберете повеќе, т.е. .

3.2.2 Пресметка на дебелината на ѕидот на дното на случајот натоварен со надворешен притисок

Дебелината на ѕидот на елиптичното дно се пресметува со формулата:

Во услови на работа; (3.44)

каде да е. - коефициентот на доведување радиус на закривеност на елиптичното дно. За прелиминарна пресметка ние прифаќамеE \u003d 0,9;

Во работните услови

или;

за условите за хидро-тест; (3.45)

или;

Пресметаната дебелина на ѕидот на дното на телото е натоварена со вишок внатрешен и надворешен притисок, земаме од состојбата:

; (3.46)

8.5mm.

Извршен ѕид дебелина:

; (3.47)

Ние ја прифаќаме поголемата стандардна вредност.

Дозволено внатрешно непотребен притисок:

; (3.48)

Проверете ја состојбата на силата:

; (3.49)

Дозволениот надворешен притисок се одредува со формулата:

За работни услови; (3.50)

Дозволен притисок од состојбата на силата:

; (3.51)

Дозволен притисок од состојбата на стабилноста:

; (3.52)

Коефициент до Е. Утврди со формулата:

; (3.53)

; (3.54)

За условите за хидро-тест; (3.55)

; (3.56)

Дозволен притисок од состојбата на стабилноста:

; (3.57)

Проверете ја состојбата на силата

За работни услови; (3.58)

За условите за хидро-тест; (3.59)

И двете услови за силата се изведуваат.

3.2.3 Пресметка на дното на кошулата натоварена со вишок внатрешен притисок

Пресметаната дебелина на ѕидот на елиптичното дно се одредува со формулата:

Во услови на работа; (3.60)

каде - внатрешно притисок;

Дијаметар на кошулата;

Дозволени стресови за челик Eastersp5 со;

Коефициентот на сила на заварување со автоматско ласкорочно заварување, ние прифаќаме според;

во услови на хидро-тест; (3.61)

Од двете вредности, изберете повеќе, т.е. .

Извршен ѕид дебелина:

; (3.62)

Ние ја прифаќаме поголемата стандардна вредност.

Дозволено внатрешно надминување:

За работни услови; (3.63)

за условите за хидро-тест; (3.64)

Проверете ја состојбата на силата

За работни услови; (3.65)

За условите за хидро-тест; (3.66)

И двете услови за силата се изведуваат.

Пресметка и зајакнување на дупките

Ние ќе го пресметаме отворањето што не бара зајакнување:

; (3.67)

каде; (3.68)

; (3.69)

Проверка на состојбата :; (3.70)

Состојбата се изведува, па затоа не треба да ја зајакне оваа дупка. Исто така важи и за останатите дупки.

Избор на соединение на прирабници и пресметка на неговите завртки

Болт материјал, ореви - челик 35 ГОСТ 1050-74;

Прирабница материјал - 20k;

Материјал за пакување - Паронит ГОСТ 480-80;

Проценет притисок во апаратот - 0.136 MPa;

Пресметана температура -

Внатрешниот дијаметар на соединението на прирабници;

Дебелина на ѕид;

Главните параметри на прирабницата соединение:

Внатрешниот дијаметар на прирабницата;

Надворешниот дијаметар на прирабницата;

Дијаметар на обемот на боцки;

Геометриски големини на површината за запечатување;

Прирабница дебелина;

Дијаметарот на дупките под завртките;

Број на дупки;

Болт дијаметар;

Главните параметри на положувањето:

Надворешен дијаметар;

Внатрешен дијаметар;

Ширината на заптивката;

Вчитај дејство на прирабница со вишок внатрешен притисок:

; (3.71)

каде - просечниот дијаметар на поставување;

; (3.72)

Реакција на заптивка во услови на работа:

; (3.73)

каде е ефикасната ширина на заптивката;

за рамни влошки; (3.74)

Коефициент, прифати софтвер;

Напорите што произлегуваат од температурни деформации. За заварување прирабници од еден материјал:

; (3.75)

каде - бројот на завртки;

; (3.76)

каде е теренот на завртките;

; (3.77)

Димензионален коефициент. За врски со заварени прирабници:

; (3.78)

каде; (3.79)

каде е линеарното гориво на заптивката;

(3.80)

каде е модулот на екстремната еластичност на материјалот на заптивката, ние го прифаќаме според;

Линеарна завртка Фитнес:

; (3.81)

каде - пресметаната должина на болт:

; (3.82)

каде - должината на завртката помеѓу придружните површини на главата на болт и орев;

; (3.83)

- ;

Пресметана пресечна површина на болт на внатрешниот дијаметар на темата;

Модул на надолжна еластичност на материјалот за завртки;

Усогласеност при прирабница:

; (3.83)

каде што W. - димензионален параметар;

Коефициент;

Димензионален параметар;

Приближна дебелина на прирабницата;

Модул на надолжна еластичност на плочката материјал;

; (3.84)

каде е димензионален параметар;

; (3.85)

за рамен заварени прирабници; ; (3.86)

Ние прифаќаме според;

; (3.87)

каде; (3.88)

Еквивалентна прирабничка дебелина за рамни заварени прирабници;

Мала дебелина на конусната прирабничка грмушка;

Но; (3.89)

Ние прифаќаме според;

Коефициент на температура линеарна експанзија на материјалот на прирабницата;

Коефициент на температура линеарна експанзија на материјалот на завртките;

Според;

; (3.90)

каде - параметарот, ние прифаќаме според;

Прирабница коефициент на вкочанетост;

; (3.91)

каде; (3.92)

за рамен заварени прирабници.

Ние прифаќаме според;

; (3.93)

Како резултат на моменти на свиткување во дијаметриската насока на пресекот на прирабницата:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Услови за зајакнување:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Вртежен момент на клучот при затегнување завртки (столпчиња) се одредува со софтвер.

Стринска сила Состојба:

; (3.99)

; .

Се врши состојбата на низата.

s 1 ПЛАНГ:

; (3.100)

кога - ние прифаќаме според

Максимален напон во пресекs 0 прирабница:

; (3.101)

каде - ние прифаќаме според;

Напон во прстенот на прирабницата од моментот0 :

; (3.102)

Напон во ракав прирабница од внатрешен притисок:

; (3.103)

; (3.104)

Состојба на прирабница:

; (3.105)

кога; (3.106)

Агол на ротација на прирабница:

; (3.107)

за рамни прирабници ;

. (3.108)

Избор и пресметка на поддршка

Пресметката се спроведува со софтвер.

Ги утврдува пресметаните оптоварувања. Товарот на една поддршка се одредува со формулата:

; (3.109)

каде, - коефициенти во зависност од бројот на поддржувачи;

P е тежината на бродот во работните услови и во услови на хидро-тест;

M е надворешен виткање момент;

Д. - дијаметар на кошулата;

е. - растојанието помеѓу точката на примената на напорите и листот за поставување.

Бидејќи надворешниот момент на свиткување е нула, тогаш формулата (3.109) ја зема формата:

; (3.110)

Со бројот на поддржувачи;

Тежина на бродот во работните услови;

Тежина на бродот во услови на хидро-тест;

за работни услови;

за условите за хидро-тест;

Аксијален напон од внатрешен притисок и виткање момент:

; (3.111)

каде - дебелината на ѕидот на уредот на крајот на работниот век;

; (3.112)

каде што С. - извршна дебелина на ѕидот на уредот;

C е зголемување за компензација на корозија;

Со 1. - дополнително зголемување;

за работни услови;

за условите за хидро-тест.

Окружниот напон од внатрешен притисок:

; (3.113)

за работни услови;

за условите за хидро-тест.

Максимален мембрански напон од главните оптоварувања и реакции на поддршка:

; (3.114)

за работни услови;

за условите за хидро-тест.

Максималниот мембрански напон од главните оптоварувања и реакцијата за поддршка се одредува со формулата:

; (3.115)

[1, стр.293, сл.14.8];

за работни услови;

за условите за хидро-тест

Максимален напон на свиокот од реакцијата за поддршка:

; (3.116)

каде - коефициентот во зависност од параметрите и.[1, стр.293, сл.14.9];

за работни услови;

за условите за хидро-тест.

Состојбата на силата е:

; (3.117)

каде - за работни услови;

За условите за хидро-тест;

за работни услови;

за условите за хидро-тест;

Се врши состојбата на силата.

Дебелината на надземните се утврдува со формулата:

каде - коефициент, ние прифаќаме според;

за работни услови;

за условите за хидро-тест;

Конечно прифати.

Заклучоци

Резултатот од дизајнот на курсот е детална пресметка на апаратот и нејзините елементи врз основа на условите на неговото работење. Особено, дебелината на школка, кошули, задници; пресметка на соединението на прирабниците; пресметка на зајакнување на дупките; Пресметка на поддршките. Исто така, изборот на материјали земајќи ги предвид техничките и економските индикатори. Повеќето од дебелината на елементите на апаратите биле земени со маргина врз основа на пресметките на силата, што овозможува да се примени уредот под построги услови отколку што е наведено.

Значи, врз основа на пресметка, може да се заклучи дека дизајнираниот уред е погоден за работа во определени услови.

Библиографија

1. Leschinsky a.a. Дизајнирање на заварени хемикалии: директориум. - Л. Механички инженеринг. Ленинг. Депос, 1981. - 382 стр., Ил.

2. Михалев М.Ф. "Пресметка и дизајн на машини на хемиската индустрија";

3. Спроведување на предавања

Други слични дела кои можат да ве интересираат. ISHM\u003e
5103.		Пресметка на апаратура за размена на топлина	297,72 KB.
	Определувањето на параметрите на мешавината на гас се идентични за сите термодинамички процеси. Во главните технолошки инсталации и уредите за нафта и гас, најчестите гасови се јаглеводороди или нивни мешавини со воздушни компоненти и мала количина на нечистотии на други гасови. Целта на термодинамичката пресметка е да ги утврди главните параметри на мешавината на гас во ...
14301.		Пресметка на апаратура за омекнување на вода	843.24 KB.
	Целта на овој курс проект е да се пресмета станицата за омекнување на вода со капацитет од 100 кубни метри. Пресметката на апаратот на мембраната е да се одреди потребниот износ на мембранските елементи за изготвување на кола за биланс на движење на движењето на водата и компонентата на изборот на пумпање опрема за да се обезбеди потребниот работен притисок кога водата се доставува до мембранскиот уред .
1621.		Пресметка на елементи за возење (апарат, уреди)	128,61 KB.
	При вршењето на курсот проект, студентот постојано поминува од изборот на шема на механизам преку мултиварионција на решенија за дизајн пред нејзиното спроведување во работните цртежи; Пуштање во работа за инженерска креативност, совладување на претходното искуство.
20650.		Пресметка на силата на главните елементи на уредот	309,89 KB.
	Извор на податоци за пресметки. Задачите на работата на курсот: - систематизација и проширување на теоретско и практично познавање на овие дисциплини; - стекнување на практични вештини и развој на независност во решавањето на инженерските технички задачи; - Подготовка на ученици за работа на понатамошни предмети и дипломски проекти Уред на уредот и изборот на структурни материјали Опис на уредот и принципот на работа на апаратот од страна на реакциониот сад се нарекуваат затворени бродови наменети за носење ...
6769.		Уред на говорниот апарат	12.02 KB.
	Со дишењето, светли луѓе се компресирани и исцедени. Кога белите дробови се компресирани, воздухот поминува низ ларинксот, чиишто низ гласовните лигаменти се наоѓаат во форма на еластични мускули. Ако воздухот авион излегува од белите дробови, и гласовни снопови од преместени и напнати, тогаш снопови осцилираат - музички звук (тон) се случува
13726.		Анатомија на мускулно-скелетниот систем	46,36 KB.
	Во коцките, главното место зафаќа: плоча коскено ткиво кое формира компактна супстанција и сунѓерена коска супстанција. Хемиски состав и физички својства на коските. Површината на коската е покриена со напад. Периостеумот е богат со нерви и бродови преку неа исхраната и инервацијата на коската.
20237.		Нарушувања на мускулно-скелетниот систем кај децата	156.13 KB.
	И покрај фактот дека мускулно-скелетниот систем е, се чини дека најсилната структура на нашето тело, во детството е најранлива. Тоа е во детството и адолесценцијата дека таквите патологии се наоѓаат како krivoshi, flatfoot, сколиоза, кифоза и други нарушувања на телото. И ако не прифаќате соодветни мерки на време за да ги елиминирате вродените или развивате дефекти
17394.		Анализа на активноста на машината на Golgi во ќелијата	81,7 KB.
	Apparatus Golgi е компонента на сите еукариотски клетки (речиси единствен исклучок - еритроцитите на цицачи). Тоа е суштинска мембрана оргала контролира интрацелуларните транспортни процеси. Главните функции на Golgi апаратот се модификација, акумулација, сортирање и насока на различни супстанции во соодветните интрацелуларни прегради, како и надвор од ќелијата.
11043.		Пресметка и избор на слетување на типични врски. Пресметка на димензионални синџири	2.41 MB.
	Состојбата на современата домашна економија се должи на нивото на развој на индустриите кои го одредуваат научниот и техничкиот напредок на земјата. Таквите сектори се првенствено машински комплекс, произведувајќи современи возила, градење, подигнување, транспорт, патни возила и друга опрема.
18482.		Дизајн на стабилно промет на топлина вертикален тип	250,25 KB.
	Во грејачот на ПСВ, ладна вода од мрежата тече низ цевките за размена на топлина, во исто време за затоплување на пареата доаѓа преку млазницата за наводнување во внатрешното Intercoux, каде што во контакт со цевки за размена на топлина, ја загрева водата. Кондензатот формиран за време на овој процес е испразнет преку посебна млазница на дното на случајот.

Категории

Избор на уредникот

Пресметка на објекти за реакција за производство на експлозиви. Федерален закон (16). Листа на користени литератури

Физички експлозии во опрема

Хемиски експлозии во опрема

Статистика за несреќи

Метод на пресметка

Физички експлозии

Одлука:

Листа на користени литератури

Апликации

Пребарување

Претплати

Популарни записи

Последните белешки